Расчет паровой турбины типа Т-100-130 (ЦВД)

4.4. Расчет на переменный режим ЦВД многоцилиндровой турбины
Расчет на переменный режим ЦВД многоцилиндровой турбины с перегрузкой дополнительной группой сопл представлен в таблице 4.2.
Поскольку ЦВд является частью турбины и за этим отсеком располагаются остальные нерегулируемые ступени, группу нерегулируемых ступеней следует рассматривать как промежуточный отсек всей турбины, тепловой перепад которого, а следовательно, и КПД практически не меняются.
По этой схеме турбина делится на два отсека. Первый отсек — регулирующая ступень, второй отсек — нерегулируемые ступени, давление за которыми меняется по уравнению Флюгеля. Таким образом заданное давление Рк справедливо только для расчетного режима. Для ЦВД определение Ne, Nэ, оэ, dэ не имеет реального смысла, и поэтиому эти величины в расчете не приводятся.

ЗАДАНИЕ
на курсовой проект по курсу «ТУРБИНЫ ТЭС И АЭС»
Конструкция паровой турбины: Т-100-130 (ЦВД)

Исходные данные к проекту:
Номинальная мощность, МВт
Номинальный расход пара,G кг/с – 115
Частота вращения, n, Гц – 50
Давление пара перед турбиной Р0, МПа – 13
Температура пара перед турбиной, t0,°С – 545
Давление пара за турбиной Рк, МПа – 3
Тепловой перепад рег. ступени, кДж/кг – 200

5.7. Расчет корпуса турбины в районе последней нерегулируемой ступени.
Местное абсолютное давление при Gmax = 150,618 кг/с:
.
Перепад давлений во внутреннем корпусе:
Р = 8,75– 0,1 = 8,65 МПа.
Ориентировочное напряжение в корпусе:
;
где: D = 1040 мм,  = 60 мм < [] = 250 МПа. Материал 20ХМЛ.
5.8. Расчет диафрагмы первой нерегулируемой ступени в режиме максимального пропуска пара.
1.47
1.48 D = 900 мм; d = 730 мм.
1.49 Напряжение в теле диафрагмы по методике Валя определяется по формуле:
1.50 ,
где Р = 6,74– 6,062 = 0,678 МПа.
1.51 d/D = 730/900 = 0,81  по номограмме определяем К = 115; t =85 мм.
1.52 t/D = 85/900 = 0,094  по номограмме определяем K = 100.
1.53 .
1.54 Материал: 35ХМ  Е = 1,9105 МПа; [и] = 120 МПа.
1.55 Максимальный прогиб:
1.56 .
1.57 Расчет на прочность сопловых лопаток:
1.58 Крайняя лопатка диафрагмы подвергается изгибу моментом, действующим на соответствующем участке полукольцевой пластины-диафрагмы.
1.59 Из чертежа: d1 = 0,73 м; d1/D = 0,73/0,9 = 0,81; z1 = 26; .
1.60 По номограмме находим комплекс:
1.61 .
По атласу профилей находим для профиля С-90-12А:
1.62
Минимальный момент сопротивления поперечного сечения лопатки относительно оси ХХ, проходящий через центр тяжести сечения параллельно плоскости диафрагмы:
.
Максимальное напряжение в лопатке у входа со стороны тела (диафрагмы) определяют по формуле:


5.9. Расчет фланцев и шпилек.
Напряжение изгиба во фланце:
, принимаем y=45 мм .
Сила, стремящаяся отделить две половины корпуса:
МН
< 150МПа
Сила затяжки шпильки:
.
Напряжение изгиба во фланце:

Напряжение растяжения в шпильке:
мм